MARINKÓ ÁDÁM RJCTW8 TDK DOKUMENTÁCIÓ 2015
|
|
- Adrián Dobos
- 7 évvel ezelőtt
- Látták:
Átírás
1 MARINKÓ ÁDÁM RJCTW8 TDK DOKUMENTÁCIÓ 2015
2
3 BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM GÉPÉSZMÉRNÖKI KAR Épületgépészeti és Gépészeti Eljárástechnika Tanszék MARINKÓ ÁDÁM TDK DOLGOZAT 2015 Nyomástartó edények szilárdsági vizsgálata végeselem módszerrel Témavezető: Dr. Nagy András egyetemi docens Tanszéki konzulens: Dudinszky Balázs tanszéki mérnök
4
5 TARTALOMJEGYZÉK BEVEZETÉS A FELADAT MEGFOGALMAZÁSA ANALITIKUS SZÁMÍTÁSOK A vizsgált készülék felépítése Technológiai adatok, edény adatai Megengedett feszültség számítása Mértékadó nyomások Falvastagság számítása Csonk Sekélydomború fedél Hengeres rész Kúpos rész Lecsengési tartományok Számított falvastagság értékek összefoglalása VÉGESELEM MODELLEZÉS D modell, referencia D modell a teljes szerkezeten D osztott modell Sekélydomború fedél 3D-s modellje Kúpos fenék 3D-s modellje ÖSSZEFOGLALÁS FELHASZNÁLT IRODALOM MELLÉKLET
6 4
7 BEVEZETÉS A műszaki tudomány hosszú időn át egy-egy felmerülő matematikai probléma megoldását analitikus számítással oldotta meg. Műszaki területen épületek, berendezések, készülékek szilárdsági méretezése egyszerűsített modellek megalkotásával vagy az adott szabvány szerint történt. A XX. század második felében a számítástechnika megjelenésével, illetve tömeges elterjedésével ez felgyorsult, a modellek jobb közelítése az analitikus módszert részben kiváltotta. Ennek oka, hogy egy feladat kiszámítása ezzel gyorsabbá, algoritmizálhatóvá, pontosabbá vált, esetenként korábban nem számítható eredmények lettek megoldhatók. A gépészeti gyakorlatban erre példa az áramlástani vizsgálatoknál a véges térfogati modellezés, vagy a szilárdsági számításokra alkalmazott végeselem módszer. A projekt keretében ez utóbbival foglalkoztam. A mai mérnöki gyakorlatban bár nem elengedhetetlen, de nagy versenyelőnyt jelent a végeselem módszerrel történő tervezés, berendezések szilárdsági ellenőrzése. Meg kell jegyezni, hogy a program használatának ismerete nem mentesíti a tervező mérnököt a program mögötti természettudományos ismeretek, mérnöki összefüggések ismerete alól. A valós megoldás becslése, legalább nagyságrenden belül, illetve annak nem ismerete gyakorta egy hibás eredmény elfogadásához vezethet, így a korábban alkalmazott összefüggések használata, legalább ellenőrzésként, szükséges. A végeselem módszer alkalmazása a nyomástartó edények, ezen belül a forgáshéjak modellezésében is megjelent. Ezen berendezéseknél az edény feszültségállapotát pontosabban ismerjük, ezzel a falvastagságot és a szerkezet geometriát tudjuk optimalizálni, azaz a beruházási költséget tudjuk csökkenteni. Összefoglalva a számítógéppel támogatott tervezés, illetve a végeselem módszer alkalmazása elengedhetetlen, ahogy a mögöttes összefüggések ismerete is, amelyek alkalmazása legalább az ellenőrzés szintjén szükséges. 5
8 1. A FELADAT MEGFOGALMAZÁSA A TDK munkában egy gáz tárolására használt nyomástartó edény 3D végeselem vizsgálatát végeztem el. A célom az volt, hogy egy vékonyfalú edényre, forgásszimmetrikus membránhéjra ható belső nyomás alapján kiszámíttassam a test deformációját, illetve meghatározzam feszültségi állapotát. A nyomástartó edényt, mint rugalmasan deformálódó testet modelleztem, a maradó plasztikus deformációval, valamint a dinamikus hatásokkal (egymás utáni, többszöri gáz betöltés és elvétel) nem számoltam. A végeselem modellezés megkezdése előtt a szakirodalom alapján a megadott geometriát elemeztem, a nem szabványos méreteit módosítottam, majd szilárdsági számításokat végeztem. A végeselemes vizsgálathoz először az Ansys program segítségével szimulációkat végeztem különböző séma szerinti megközelítésekre. Először egy 2D-s, forgásszimmetrikus modellt készítettem, amely a továbbiakban referenciaként használtam. Ezután 3D-s modellezés következett. Itt két megközelítést használtam: először a teljes test negyed metszetére futtattam le a programot, majd ennek a modellnek a két zárófelületét külön-külön modelleztem a megfelelő peremfeltételek megadásával. 6
9 2. ANALITIKUS SZÁMÍTÁSOK 2.1. A vizsgált készülék felépítése A készülék inert gázok tárolására alkalmas nyomástartó edény. Az edény részei egy hengeres rész, amelyhez alulról egy tóruszon keresztül kúpos zárófedél csatlakozik. A hengert felülről egy sekélydomború fedél zárja, amelybe a forgástengellyel párhuzamosan egy DN200-as csonk kapcsolódik. Az edényben nagy nyomáson inert gázt tárolnak, amelynek bevezetése és elvétele a felső csonkon keresztül történik Technológiai adatok, edény adatai A készülékre ható statikus terhelés valamint az edény anyagának szilárdságtani jellemzőinek értékei az 2.1. táblázatban találhatók. Az edény geometriája a Melléklet 2.1. ábrán látható. Az edény fala azonos anyagvastagságú acéllemezből készült, a szükséges anyagvastagsághoz szilárdsági számításokat végeztem. A források felhasználásával a készülék részeire külön-külön [1] [4] [5] elvégeztem a szükséges számításokat táblázat A készülék adatai Edény térfogata 1,15 m 3 Edény külső átmérője Csonk mérete Belső nyomás 1000 mm DN200 5 barg Üzemi hőmérséklet 20 C Edény anyaga Edény anyagának szakítószilárdsága Edény anyagának folyáshatára Rugalmassági modulus Poisson-tényező 0,3 P 235 GH 360 MPa 180 MPa 212 GPa 7
10 2.3. Megengedett feszültség számítása A készülék anyagára megengedett feszültség értéke a következő: [5] σ meg üzemi = min σ eh n T σ m = { n β 180 MPa = = 120 MPa 1,5 360 MPa 2,4 = 150 MPa } = 120 MPa (2.1.1) σ meg próba = σ eh n T = 180 MPa 1,1 ahol σ eh [MPa] a készülék anyagának folyáshatára. σ m [MPa] 2.4. Mértékadó nyomások a készülék anyagának szakítószilárdsága. = 163 MPa (2.1.2) A falvastagság megállapításához ismerem a készülék üzem közbeni belső túlnyomásának értékét, ebből a próbanyomás értéke számítható. [5] p üzemi = 5 barg = 0, 5 MPa (2.2) 1,43 p üzemi = 1,43 5 barg = 7,15 barg σ eh n P σ = 1,25 5 eh n T p próba = max 1,25 p üzemi σ meg.üzemi = 1,25 p σ üzemi meg,próba { 180 1,5 = 8,53 barg 180 1,1 } (2.3) p próba = 8, 53 barg = 0, 853 MPa (2.4) 8
11 2.5. Falvastagság számítása A falvastagság számításánál korróziós és gyártástechnológiai pótlék értéke zérus. A varratbiztonsági tényezőt ν = 1 [ ] Csonk A csonk szükséges falvastagsága kazánformulával számítva: s csonk = p D csonk 2 σ meg (2.5) s csonk,üzemi = p üzemi D csonk 0,5 MPa 219 mm = = 0, 45 mm (2.6) 2 σ meg üzemi MPa s csonk,próba = p próba D csonk 0,853 MPa 219 mm = = 0, 58 mm (2.7) 2 σ meg próba MPa Sekélydomború fedél A sekélydomború fedél DIN , MSZ 1429/6-88 szabványok szerinti kialakítású. A Melléklet 2.2. ábra jelöléseivel: R = Da = 1000 [mm]: a csatlakozó hengeres rész külső átmérője és a nagy sugarú gömbsüveg sugara r = 100 [mm]: a csatlakozó tórusz sugara Innen az AD Merkblatt szabvány B-3 j. lapok szerinti, a Melléklet 2.1. grafikon felhasználásával a szükséges falvastagságot iterációval kaptam meg. Az üzemi nyomással számolt értékek első számított falvastagságára: s = D a p β ,6 = = 4,80 mm (2.8) 40 σ meg ν A további iterációs lépéseket a 2.2. és 2.3. táblázatok tartalmazzák. 9
12 p = p üzemi = 5 barg 2.2. táblázat Sekélydomború fedél szükséges falvastagsága üzemi nyomásra Lépés si [mm] s/da [-] β [-] s i+1 = D a p β 40 σ meg ν [mm] 1 3,00 0, ,6 4,80 2 4,80 0, ,4 3,54 3 3,54 0, ,2 4,38 4 4,38 0, ,6 3,75 5 3,75 0, ,1 4,27 6 4,27 0, ,7 3,85 7 3,85 0, ,0 4,17 8 4,17 0, ,8 3,96 9 3,96 0, ,9 4, ,06 0, ,9 4,06 p = p próba = 8,53 barg 2.2. táblázat Sekélydomború fedél szükséges falvastagsága próbanyomásra Lépés si [mm] s/da [-] β [-] s i+1 = D a p β 40 σ meg ν [mm] 1 3,00 0, ,6 8,17 2 8,17 0, ,9 5,15 3 5,15 0, ,2 5,69 4 5,69 0, ,2 5,69 Tehát a szükséges falvastagságok: ssdf, üzemi = 4,06 mm ssdf, próba = 5,69 mm 10
13 Hengeres rész A szabvány szerinti [4], AD Mekblatt B-1 jelű lapok alapján a szükséges falvastagságok a következők szerint számítható: s heng,üzemi = s heng,próba = Kúpos rész s = D a p 20 σ meg ν + p (2.9) D a p üzemi = = 2, 08 mm (2.10) 20 σ meg üzemi ν + p üzemi ,0 + 5 D a p próba ,53 = = 2, 61 mm (2.11) 20 σ meg próba ν + p próba ,0 + 8,53 A szabvány [4], az AD-Merkblatt B-2 jelű lapok alapján, amelléklet 2.3. ábra szerinti jelölésekkel a lecsengési tartományon belüli szükséges falvastagságot kell kiszámítanom. Itt r=100 [mm] a tórusz belső sugara, φ=30 a kúp nyílásszöge. A szükséges falvastagság meghatározásához a Melléklet 2.2. grafikonhoz tartozó értékek: p üzemi p 15 σ meg ν = 15 σ meg üzemi ν = ,0 = 0,0028 p próba { 15 σ meg próba ν = 8, ,0 = 0,0035 (2.12) r 100 mm = = 0,1 D a 1000 mm (2.13) Ezek alapján a diagramról leolvasva: s = { D a s üzemi D a = 0,0024 s próba D a = 0,0028 Tehát a szükséges falvastagságok: skúp, üzemi = 2,40 mm skúp, próba = 2,80 mm (2.14) 11
14 Lecsengési tartományok A sekélydomború fedélnél az átmeneti öv hossza, az AD Merkblatt szabvány B3 jelű lapok alapján, a nagy sugarú gömbsüvegen a gömbsüveg és a hengeres rész egyenlő falvastagsága esetén: x = 3,5 s = 3,5 6 mm = 21 mm (2.15) Az AD-Merkblatt szabvány B-3 j. lapjai viszont kikötik, hogy ez az érték legalább 100 mm. A hengeres részen a hengeres szakállrész hossza az AD Merkblatt B-3 jelű lapok alapján: h 1 3,5 s = 3,5 6 mm = 21 mm (2.16) De a szabvány megköti, hogy a hengeres szakállrész hossza legalább 150 mm. A hengeres szakálrész hosszára jobb közelítés [5] : h 1 = 3,4 D a s = 3, = 263,36 mm (2.17) A Melléklet 2.3. ábra szerinti kúpos és hengeres résznél lévő tórusztól a lecsengési tartományok hossza: x 2 = 0,7 s D a cos φ = 0, cos 30 = 62,61 mm (2.18) x 3 = 0,5 s D a = 0, = 38,73 mm (2.19) A lecsengési tartományon kívüli a kúpos fenék szükséges falvastagsága B-2 [4] jelű lapok szerint: D k = D a 2 [s + r (1 cos φ) + x 2 sin φ] (2.20) D k = [ (1 cos 30 ) + 62,61 sin 30 ] = 898,56 mm (2.21) s g,üzemi = s g,próba = s g = D k p 20 σ meg p (2.22) D k p üzemi 20 σ meg üzemi p = 898, = 1,88 mm (2.23) D k p próba 898,56 8,53 = 20 σ meg próba p ,53 = 2,36 mm (2.24) 12
15 Számított falvastagság értékek összefoglalása 2.3. táblázat Számított falvastagság értékek összefoglalása Csonk Fedél Henger Kúp-Tórusz Kúp p üzemi = 5 barg 0,45 4,06 2,08 2,40 2,24 p próba = 8,53 barg 0,58 5,69 2,61 2,80 2,36 A legnagyobb szükséges falvastagság a sekélydomború fedél próbanyomás alatti feszültségéhez tartozik, ami 5,69 mm, ebből a választott falvastagság 6 mm. 13
16 3. VÉGESELEM MODELLEZÉS A számítógépes szimulációt Ansys 15.0 programmal végeztem. A modellekben nem vettem figyelembe a gáztöltetből és a tartály önsúlyából keletkező erőket. A tartály anyagának deformációját rugalmas anyagmodellel szimuláltam, a plasztikus tartományt ezzel helyettesítettem. A kényszereket a test összes szabadsági fokának megkötésével választottam meg, hogy a test statikailag határozott legyen D modell, referencia A modellezés első fázisában egy kétdimenziós modellt készítettem. A modell geometriája a Melléklet 3.1. ábráján látható. A hálózáshoz Plane 182 (Solid, Quad, 4 node 182 a program jelöléseivel, ez egy sík, 4 csomópontos elem) elemtípust használtam, az elemhosszt pedig 1 mm-re választottam, mivel a relatív kevés elem megengedte a sűrű hálózást, így a fal 6 mm vastagságára jutott 7 csomópont - 6 elem, mint a Melléklet 3.2. ábra is mutatja. A szimuláció futtatásához meg kellett adnom a kinematikai peremfeltételeket is. A modell 2D Axissymmetric modell, így az y-tengelyt a program forgástengelyként értelmezte, míg a kúpos fenék csúcsának egy x-tengely szerinti görgős megfogást. Az edény belsejében 0,5 MPa belső túlnyomás van, ezt a belső felületet határoló vonalakra adtam meg. Az edény betöltő csonkjának felső élére egy y-tengely mentén történő elmozdulást gátló görgős kényszert helyeztem. A szimuláció futtatása után a deformált alak a várt jellegű, [5] mint Melléklet 3.3. ábra mutatja. A Mohr-féle redukált feszültségek az alábbi ábrákon láthatók: Melléklet 3.4 ábra, Melléklet 3.5 ábra, Melléklet 3.6. ábra. Ezen értékeket a szerkezet középvonala mentén ábrázoltam a Melléklet 3.1 grafikonon. Amint az ábrák is mutatják, üzemi állapotra számított megengedett feszültség 120 MPa értékét a Mohr-féle redukált feszültség a középvonalon sehol nem lépi túl. A Melléklet 3.4 grafikonon látható, hogy a modellben a legnagyobb feszültség értéke 179,405 MPa volt, a sekélydomború fedél tórusz környezetének belső oldalán. 14
17 3.2. 3D modell a teljes szerkezeten A kétdimenziós modellhez hasonlóan készült ez az eset, a geometriai adatai azonosak, de a 2D modell területeit az y-tengely körül 90 -kal forgatva a valós test negyed szegmensét hoztam létre. A Melléklet 3.8. ábrán látható, hogy a 2D-s modellhez képest a kényszerek a két oldalfalon lévő görgős megfogással egészültek ki, amelyek az oldalfal oldalirányú elmozdulását nem engedték meg, ezzel helyettesítve a teljes edény elmaradt részeit. Az edény belső felületén 0,5 MPa megoszló terheléssel vettem figyelembe a gáztöltetből származó nyomást. A hálózáshoz Solid 185 (Solid, Brick 8 node 185 a program jelöléseivel, ez egy 8 csomópontos, téglatest alakú elem, a téglatest csúcsaiban elhelyezkedő csomópontokkal) elemtípust használtam. Ebben az esetben a számítástechnikai kapacitás miatt az anyag vastagsága mentén csak 3 elemet használtam. A Melléklet 3.9. ábrán látható a teljes testen kialakult Mohr-féle redukált feszültség értéke. A Melléklet ábrán látható, hogy a legnagyobb feszültség a 2D-s modellhez hasonlóan a sekélydomború fedél tóruszában alakul ki, a maximális feszültség értéke 173,752 MPa. A Melléklet 3.2. grafikonon látható, hogy a 120 MPa-os megengedett feszültség értékét az anyag középvonalában számolt Mohr-féle redukált feszültség túllépi a sekélydomború fedél tóruszában. A kétdimenziós eset Mohr-féle redukált feszültség értékeit a tórusznál számítottak meghaladják, ahogy a kúpos fenék részbe történő átmenetnél is. 15
18 3.3. 3D osztott modell A Melléklet 3.1 és 3.2 grafikonon látható, hogy az edény hengeres részén a redukált feszültség értéke a két záró felülettől távol állandó értéket vesz fel, kialakul a tiszta membránfeszültségi állapot. Így adta magát a lehetőség, hogy az edényt két részre bontsam. A hengeres rész teljes magassága 1000 mm, körülbelül mindkét végétől 325 mm-re van szükség (amely 2.16 és 2.18 egyenletekkel számítottnál jóval nagyobb), hogy a feszültség az állandó értékre beálljon. Ez a membránfeszültség érték: σ henger,áll = D a p 2 s = 1000 mm 0,5 MPa 2 6 mm A 2D és 3D modellekben ez 41,41 MPa volt. = 41,67 MPa (3.1) Sekélydomború fedél 3D-s modellje A modell geometriája a Melléklet ábrán látható. A Melléklet 3.14 ábrán látható, hogy az elhagyott hengeres részt egy felületen menti görgős támasszal helyettesítettem, mely az y-tengely szerinti elmozdulást gátolta. A felső csonkra pedig egy eredő feszültség került, melynek értéke: σ eredő = D csonk p 2 s = 219 mm 0,5 MPa 2 6 mm = 9,125 MPa (3.2) Az edény belső felületén 0,5 Mpa felületen megoszló terheléssel modelleztem a gáztöltet hatását. A hálózáshoz az anyagvastagág mentén 3 elemet használtam, a Melléklet ábra szerinti, Solid 185 (Solid, Brick 8 node 185 a program jelöléseivel, ez egy 8 csomópontos, téglatest alakú elem, a téglatest csúcsaiban elhelyezkedő csomópontokkal) elemtípusból. A Melléklet ábrán látható, hogy a legnagyobb Mohr-féle redukált feszültség itt a csonk csatlakozásánál fog kialakulni, a maximális feszültség 220,67 MPa lesz, amely jelentősen nagyobb a 2D modellel számítottnál Kúpos fenék 3D-s modellje A modell geometriája a Melléklet ábrán látható. A háromdimenziós egyben készült modellhez képest itt csak az alsó kúpos fenék került modellezésre. A hengeres részt egy az elhagyott részt helyettesítő, az y-tengely menti elmozdulást gátló görgővel helyettesítettem. Az edény belső felületén 0,5 MPa felületen megoszló terheléssel modelleztem a gáztöltet által kifejtett belső nyomást. A kényszerek a Melléklet ábrán láthatók. 16
19 A hálózáshoz az anyagvastagág mentén 3 elemet használtam, a Melléklet ábra szerint, Solid 185 (Solid, Brick 8 node 185 a program jelöléseivel, ez egy 8 csomópontos, téglatest alakú elem, a téglatest csúcsaiban elhelyezkedő csomópontokkal) elemtípusból. A két szimuláció eredményeit egy közös, a Melléklet 3.3. grafikonján ábrázoltam, az elhagyott hengeres, állandó feszültségű részét kék egyenes pótolja. Látható, hogy az osztott modellnél a csonk csatlakozásánál a Mohr-féle redukált feszültség jelentősen nagyobb a 2D esettel számítottnál, ahogy a kúpos részbe történő átmenetnél is. 17
20 4. ÖSSZEFOGLALÁS A feladat első részében a megengedett feszültég értékéből számítottam egy anyagvastagságot. Ezzel geometriai modellt készítettem, melyekre szimulációt futtattam le. A 2D modellben számított feszültségek a megengedhető feszültség értéke alattiak voltak. A feszültséglefutás jellege a szabványok szerint alakult. [4] A 3D-s modellben ezek a feszültségértékek jellegre helyesek voltak, de abszolútértéküket a kétdimenziós modellel összevetve a feszültéggyűjtő helyeken jelentősen eltértek. A 3D-s bontott modellben a csúcsfeszültség értékeinek eltérése a kétdimenziós modelltől 23% volt. A számítástechnikai kapacitás nem tette lehetővé, hogy a kétdimenziós esethez hasonlóan sűrűn hálózzam a további modelleket, az eltérésnek ez is egy lehetséges oka. A végeselemes szimulációk eredményei jellegre visszaadják a szabványokban található feszültséglefutásokat. [4] Az anyagmodell ideálisan rugalmas volt, így a nyomáspróba során kialakuló maradó alakváltozások hatását nem tudtam vizsgálni. A feladat folytatásaként valós anyagi viselkedést is figyelembe fogok venni. A készüléket egy egyen-vastagságúként modelleztem. A jövőben több változtatást is szeretnék a modellekben végezni, úgy, mint a tömegerők és a folyadéktöltet hidrosztatikus hatásának figyelembe vételét. További fejlesztési lehetőség a valósághoz közelebb álló, két készülékrészből, karimás kötéssel kapcsolódó szerkezetként vizsgálni, a betöltő-, leürítő-, és műszercsonkot pedig peremmel a fedélhez csatlakoztatva megadni, valamint a készülék megtámasztását figyelembe venni. 18
21 5. FELHASZNÁLT IRODALOM [1] Turba József, Németh Jenő: Vegyipari készülékek tervezése Műszaki Könyvkiadó, Budapest, ETO [2] Herczeg István: Szerkesztési atlasz Műszaki Könyvkiadó, Budapest, ETO ISBN [3] Pálfi Zoltán: Vegyipari készülékek. Szerkesztési atlasz Műszaki Könyvkiadó, Budapest, ETO 66-3 ISBN x [4] AD Merkblatt, B jelű lapok januári kiadás DK : [5] Varga László: Nyomástartó edények tervezése Tankönyvkiadó, Budapest, Kötetszám: J
22 MELLÉKLET 2.1. ábra A vizsgált készülék geometriája 20
23 2.2. ábra Sekélydomború fedél geometriai méretei 2.1. grafikon β méretezési tényező sekélydomború fenekekre 21
24 ábra Kúpos fenék csatlakozása
25 2.2. grafikon Kúpos fenék geometriája és belső nyomás kapcsolata 30 nyílásszög esetén 23
26 ábra 2D és 3D modellek sarokpontjai, geometriája és peremfeltételei
27 3.2 ábra 2D modell hálózása 3.3. ábra 2D modell deformált és eredeti alakja 25
28 3.4. ábra 2D modell Mohr-féle redukált feszültsége a teljes testen 26 ábra 2D modell Mohr-féle redukált feszültsége a sekélydomború fedélen 3.5.
29 3.6. ábra 2D modell Mohr-féle redukált feszültsége a kúpos fenéken 27
30 grafikon 2D modell feszültséglefutása
31 3.7. ábra 3D modell hálózása 3.8. ábra 3D modell kinematikai kényszerei 29
32 3.9. ábra 3D modell Mohr-féle redukált feszültsége ábra 3D modell Mohr-féle redukált feszültsége sekélydomború fedélen 30
33 3.11. ábra 3D modell Mohr-féle redukált feszültsége kúpos fenéken 31
34 grafikon 3D modell feszültséglefutása
35 3.12. ábra 3D Sekélydomború fedél modell sarokpontjai, geometriája és peremfeltételei 33
36 3.13. ábra 3D Sekélydomború fedél modelljének hálózása ábra 3D Sekélydomború fedél modelljének kinematikai kényszerei 34
37 3.15. ábra 3D Sekélydomború fedél Mohr-féle redukált feszültsége 35
38 ábra 3D Kúpos fenék modell sarokpontjai, geometriája és peremfeltételei
39 3.17. ábra 3D Kúpos fenék modelljének hálózása ábra 3D kúpos fenék modelljének kinematikai kényszerei 37
40 ábra 3D Kúpos fenék modeljének Mohr-féle redukált feszültsége
41 3.3. grafikon 3D Sekélydomború fedél és Kúpos fenék modellek együttes feszültséglefutása 39
42 grafikon 2D modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon
43 grafikon 2D modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon, Sekélydomború fedél kinagyítva
44 grafikon 2D modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon, Kúpos fenék kinagyítva
45 grafikon 3D teljes test modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon
46 grafikon 3D teljes test modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon, Sekélydomború fedél kinagyítva
47 grafikon 3D teljes test modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon, Kúpos fenék kinagyítva
48 grafikon 3D Bontott modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon
49 grafikon 3D Bontott modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon, Sekélydomború fedél kinagyítva
50 grafikon 3D Bontott modell feszültséglefutása belső szálon, középvonalon és külső szálon, Kúpos fenék kinagyítva
51 grafikon Modellek összesített feszültséglefutása, Mohr-féle redukált feszültség a középvonalon
52 grafikon Modellek összesített feszültséglefutása, Mohr-féle redukált feszültség a középvonalon, Sekélydomború fedél kinagyítva
53 grafikon Modellek összesített feszültséglefutása, Mohr-féle redukált feszültség a középvonalon, Kúpos fenék kinagyítva
TERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI. 1. Bevezetés
TERMÉKTERVEZÉS NUMERIKUS MÓDSZEREI Dr. Goda Tibor egyetemi docens Gép- és Terméktervezés Tanszék 1. Bevezetés 1.1. A végeselem módszer alapjai - diszkretizáció, - szerkezet felbontása kicsi szabályos elemekre
RészletesebbenTantárgyi kommunikációs dosszié
Tantárgyi kommunikációs dosszié Nyomástartó rendszerek I. GEVGT111B Műszaki menedzser BSc alapszak Gépészmérnöki és Informatikai Kar Energetikai és Vegyipari Gépészeti Intézet Tantárgy neve: Tantárgy neptun
RészletesebbenSZIMULÁCIÓ ÉS MODELLEZÉS AZ ANSYS ALKALMAZÁSÁVAL
SZIMULÁCIÓ ÉS MODELLEZÉS AZ ANSYS ALKALMAZÁSÁVAL MAGYAR TUDOMÁNY NAPJA KONFERENCIA 2010 GÁBOR DÉNES FŐISKOLA CSUKA ANTAL TARTALOM A KÍSÉRLET ÉS MÉRÉS JELENTŐSÉGE A MÉRNÖKI GYAKORLATBAN, MECHANIKAI FESZÜLTSÉG
RészletesebbenEjtési teszt modellezése a tervezés fázisában
Antal Dániel, doktorandusz, Miskolci Egyetem Robert Bosch Mechatronikai Tanszék Szabó Tamás, egyetemi docens, Ph.D., Miskolci Egyetem Robert Bosch Mechatronikai Tanszék Szilágyi Attila, egyetemi adjunktus,
RészletesebbenA végeselem módszer alapjai. 2. Alapvető elemtípusok
A végeselem módszer alapjai Előadás jegyzet Dr. Goda Tibor 2. Alapvető elemtípusok - A 3D-s szerkezeteket vagy szerkezeti elemeket gyakran egyszerűsített formában modellezzük rúd, gerenda, 2D-s elemek,
RészletesebbenTERMÉKSZIMULÁCIÓ. Dr. Kovács Zsolt. Végeselem módszer. Elıadó: egyetemi tanár. Termékszimuláció tantárgy 6. elıadás március 22.
TERMÉKZIMULÁCIÓ Végeselem módszer Termékszimuláció tantárgy 6. elıadás 211. március 22. Elıadó: Dr. Kovács Zsolt egyetemi tanár A végeselem módszer lényege A vizsgált, tetszıleges geometriai kialakítású
RészletesebbenCAD-CAM-CAE Példatár
CAD-CAM-CAE Példatár A példa megnevezése: A példa száma: A példa szintje: CAx rendszer: Kapcsolódó TÁMOP tananyag rész: A feladat rövid leírása: VEM Rúdszerkezet sajátfrekvenciája ÓE-A05 alap közepes haladó
RészletesebbenEbben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését és elfordulását.
10. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Síkalap süllyedése Program: Fájl: Síkalap Demo_manual_10.gpa Ebben a mérnöki kézikönyvben azt mutatjuk be, hogyan számoljuk egy síkalap süllyedését
RészletesebbenA= a keresztmetszeti felület cm 2 ɣ = biztonsági tényező
Statika méretezés Húzás nyomás: Amennyiben a keresztmetszetre húzó-, vagy nyomóerő hat, akkor normálfeszültség (húzó-, vagy nyomó feszültség) keletkezik. Jele: σ. A feszültség: = ɣ Fajlagos alakváltozás:
RészletesebbenTARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1.2 Anyagminőségek 6. 2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6.
statikai számítás Tsz.: 51.89/506 TARTALOMJEGYZÉK 1. KIINDULÁSI ADATOK 3. 1.1 Geometria 3. 1. Anyagminőségek 6.. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6. 3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 7. 3.1 Terhek 7. 3. Igénybevételek
RészletesebbenDEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT
DEBRECENI EGYETEM MŰSZAKI KAR GÉPÉSZMÉRNÖKI TANSZÉK MŰSZAKI MECHANIKA II. HÁZIFELADAT 2013 Feladat: Adott az ábrán látható kéttámaszú tartó, amely melegen hengerelt I idomacélokból és melegen hengerelt
RészletesebbenTENGELY TERHELHETŐSÉGI VIZSGÁLATA
MISKOLCI EGYETEM GÉP- ÉS TERMÉKTERVEZÉSI TANSZÉK OKTATÁSI SEGÉDLET a GÉPSZERKEZETTAN - TERVEZÉS c. tantárgyhoz TENGELY TERHELHETŐSÉGI VIZSGÁLATA Összeállította: Dr. Szente József egyetemi docens Miskolc,
RészletesebbenGyakorló feladatok síkalakváltozás alkalmazására forgásszimmetrikus esetben térfogati terhelés nélkül és térfogati terheléssel.
Alkalmazások síkalakváltozásra: Gakorló feladatok síkalakváltozás alkalmazására forgásszimmetrikus esetben térfogati terhelés nélkül és térfogati terheléssel. SAF1. Az ábrán vázolt zárt vastagfal csövet
RészletesebbenPélda: Tartó lehajlásfüggvényének meghatározása végeselemes módszer segítségével
Példa: Tartó lehajlásfüggvényének meghatározása végeselemes módszer segítségével Készítette: Dr. Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 213. október 8. Javítva: 213.1.13. Határozzuk
RészletesebbenHÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE
HÍDTARTÓK ELLENÁLLÁSTÉNYEZŐJE Csécs Ákos * - Dr. Lajos Tamás ** RÖVID KIVONAT A Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszéke megbízta a BME Áramlástan Tanszékét az M8-as
Részletesebben1. Feladat. a) Mekkora radiális, tangenciális és axiális feszültségek ébrednek a csőfalban, ha a csővég zárt?
1. Feladat Egy a = mm első és = 150 mm külső sugarú cső terhelése p = 60 MPa első ill. p k = 30 MPa külső nyomás. a) Mekkora radiális, tangenciális és axiális feszültségek érednek a csőfalan, ha a csővég
RészletesebbenSegédlet: Kihajlás. Készítette: Dr. Kossa Attila BME, Műszaki Mechanikai Tanszék május 15.
Segédlet: Kihajlás Készítette: Dr. Kossa ttila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 2012. május 15. Jelen segédlet célja tömören összefoglalni a hosszú nyomott rudak kihajlásra történő ellenőrzését.
RészletesebbenRugalmas állandók mérése
KLASSZIKUS FIZIKA LABORATÓRIUM 2. MÉRÉS Rugalmas állandók mérése Mérést végezte: Enyingi Vera Atala ENVSAAT.ELTE Mérés időpontja: 2011. november 16. Szerda délelőtti csoport 1. A mérés rövid leírása Mérésem
RészletesebbenBelsőégésű motor hengerfej geometriai érzékenység-vizsgálata Geometriai építőelemek változtatásának hatása a hengerfej szilárdsági viselkedésére
Belsőégésű motor hengerfej geometriai érzékenység-vizsgálata Geometriai építőelemek változtatásának hatása a hengerfej szilárdsági viselkedésére Néhány példa a C3D Műszaki Tanácsadó Kft. korábbi munkáiból
Részletesebben3 Technology Ltd Budapest, XI. Hengermalom 14 3/24 1117. Végeselem alkalmazások a tűzvédelmi tervezésben
1117 Végeselem alkalmazások a tűzvédelmi tervezésben 1117 NASTRAN végeselem rendszer Általános végeselemes szoftver, ami azt jelenti, hogy nem specializálták, nincsenek kimondottam valamely terület számára
RészletesebbenNyomástartóedény-gépész Kőolaj- és vegyipari géprendszer üzemeltetője
É 063-06/1/13 A 10/007 (II. 7.) SzMM rendelettel módosított 1/006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján.
RészletesebbenNyomástartóedény-gépész Kőolaj- és vegyipari géprendszer üzemeltetője
A 10/2007 (II. 27.) SzMM rendelettel módosított 1/2006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés,
Részletesebben4. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET224B) c. tárgyból a Műszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára
4. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET4B) c. tárgyból a űszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára TOKOS TENGELYKAPCSOLÓ méretezése és szerkesztése útmutató segítségével 1. Villamos motorról
RészletesebbenMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör tervezése Munkatérhatárolás szerkezetei Munkagödör méretezés Plaxis programmal Munkagödör méretezés Geo 5 programmal Tartalom Bevezetés VEM - geotechnikai alkalmazási területek
RészletesebbenKorrodált acélszerkezetek vizsgálata
Korrodált acélszerkezetek vizsgálata 1. Szerkezeti példák és laboratóriumi alapkutatás Oszvald Katalin Témavezető : Dr. Dunai László Budapest, 2009.12.08. 1 Általános célkitűzések Korrózió miatt károsodott
RészletesebbenFÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA
FÉLMEREV KAPCSOLATOK NUMERIKUS SZIMULÁCIÓJA Vértes Katalin * - Iványi Miklós ** RÖVID KIVONAT Acélszerkezeti kapcsolatok jellemzőinek (szilárdság, merevség, elfordulási képesség) meghatározása lehetséges
RészletesebbenAndó Mátyás Felületi érdesség matyi.misi.eu. Felületi érdesség. 1. ábra. Felületi érdességi jelek
1. Felületi érdesség használata Felületi érdesség A műszaki rajzokon a geometria méretek tűrése mellett a felületeket is jellemzik. A felületek jellemzésére leginkább a felületi érdességet használják.
Részletesebben3. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET224B) c. tárgyból a Műszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára
3. feladat Géprajz-Gépelemek (GEGET224B) c. tárgyból a Műszaki Anyagtudományi Kar, nappali tagozatos hallgatói számára TENGELYVÉG CSAPÁGYAZÁSA, útmutató segítségével d. A táblázatban szereplő adatok alapján
RészletesebbenFogorvosi anyagtan fizikai alapjai 6.
Fogorvosi anyagtan fizikai alapjai 6. Mechanikai tulajdonságok 1. Kiemelt témák: Rugalmas alakváltozás Merevség és összefüggése a kötési energiával A geometriai tényezők szerepe egy test merevségében Tankönyv
RészletesebbenToronymerevítık mechanikai szempontból
Andó Mátyás: Toronymerevítık méretezése, 9 Gépész Tuning Kft. Toronymerevítık mechanikai szempontból Mint a neve is mutatja a toronymerevítık használatának célja az, hogy merevebbé tegye az autó karosszériáját
RészletesebbenFa- és Acélszerkezetek I. 8. Előadás Kapcsolatok II. Hegesztett kapcsolatok. Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus
Fa- és Acélszerkezetek I. 8. Előadás Kapcsolatok II. Hegesztett kapcsolatok Dr. Szalai József Főiskolai adjunktus I. ZH STATIKA!!! Gyakorlás: Mechanikai példatár I. kötet (6.1 Egyenes tengelyű tartók)
RészletesebbenKiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései
Kiöntött síncsatornás felépítmény kialakításának egyes elméleti kérdései VII. Városi Villamos Vasúti Pálya Napra Budapest, 2014. április 17. Major Zoltán egyetemi tanársegéd Széchenyi István Egyetem, Győr
RészletesebbenV É G E S E L E M M Ó D S Z E R M É R N Ö K I M E C H A N I K A I A L K A LM A Z Á S A I
ALKALMAZOTT MECHANIKA TANSZÉK V É G E S E L E M M Ó D S Z E R M É R N Ö K I M E C H A N I K A I A L K A LM A Z Á S A I Előadásvázlat a Multidiszciplináris Műszaki Tudományi Doktori Iskola hallgatói számára
RészletesebbenKiválósági ösztöndíjjal támogatott kutatások az Építőmérnöki Karon c. előadóülés
Kiválósági ösztöndíjjal támogatott kutatások az Építőmérnöki Karon c. előadóülés Hazay Máté hazay.mate@epito.bme.hu PhD hallgató Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Tartószerkezetek Mechanikája
Részletesebben1. feladat. CAD alapjai c. tárgyból nappali tagozatú ipari formatervező szakos mérnök hallgatóknak
1. feladat CAD alapjai c. tárgyból nappali tagozatú ipari formatervező szakos mérnök hallgatóknak Vetületek képzése, alkatrészrajz készítése (formátum: A4) Készítse el a gyakorlatvezető által kiadott,
RészletesebbenFORGATTYÚS HAJTÓMŰ KISFELADAT
Dr. Lovas László FORGATTYÚS HAJTÓMŰ KISFELADAT Segédlet a Jármű- és hajtáselemek III. tantárgyhoz Kézirat 2013 FORGATTYÚS HAJTÓMŰ KISFELADAT 1. Adatválaszték p 2 [bar] V [cm3] s/d [-] λ [-] k f [%] k a
RészletesebbenVégeselemes analízisen alapuló méretezési elvek az Eurocode 3 alapján. Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Hidak és Szerkezetek Tanszéke
Végeselemes analízisen alapuló méretezési elvek az Eurocode 3 alapján Dr. Dunai László egyetemi tanár BME, Hidak és Szerkezetek Tanszéke 1 Tartalom Méretezési alapelvek Numerikus modellezés Analízis és
RészletesebbenHidrofortartályok: Alkalmazási terület:
Hidrofortartályok: Alkalmazási terület: A hidrofor a vízellátó rendszerek nyomásingadozásainak a kiegyenlítésére, valamint a hálózati nyomásfokozás segédberendezéseként alkalmazható. Szivattyú, kompresszor
RészletesebbenVégeselem módszer 7. gyakorlat
SZÉCHENYI ISTVÁN EGYETEM ALKALMAZOTT MECHANIKA TANSZÉK Végeselem módszer 7. gyakorlat (kidolgozta: Szüle Veronika egyetemi ts.) Feladat: harang sajátrezgéseinek meghatározása 500 100 500 1000 250 250 1.
RészletesebbenA hatékony mérnöki tervezés eszközei és módszerei a gyakorlatban
A hatékony mérnöki tervezés eszközei és módszerei a gyakorlatban Korszerű mérnöki technológiák (CAD, szimuláció, stb.) alkalmazásának bemutatása a készülékfejlesztés kapcsán Előadó: Szarka Zsolt H-TEC
RészletesebbenTERMÉKSZIMULÁCIÓ I. 9. elıadás
TERMÉKSZIMULÁCIÓ I. 9. elıadás Dr. Kovács Zsolt egyetemi tanár Végeselem típusok Elemtípusok a COSMOSWorks Designer-ben: Lineáris térfogatelem (tetraéder) Kvadratikus térfogatelem (tetraéder) Lineáris
RészletesebbenTartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint
Tartószerkezetek tervezése tűzhatásra - az Eurocode szerint Dr. Horváth László egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Hidak és Szerkezetek Tanszék Tartalom Mire ad választ az Eurocode?
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
1_5. Bevezetés Végeselem-módszer Végeselem-módszer 1. A geometriai tartomány (szerkezet) felosztása (véges)elemekre.. Lokális koordináta-rendszer felvétele, kapcsolat a lokális és globális koordinátarendszerek
RészletesebbenCölöpcsoport elmozdulásai és méretezése
18. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. április Cölöpcsoport elmozdulásai és méretezése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_18.gsp A fejezet célja egy cölöpcsoport fejtömbjének elfordulásának,
RészletesebbenHELYI TANTERV. Mechanika
HELYI TANTERV Mechanika Bevezető A mechanika tantárgy tanításának célja, hogy fejlessze a tanulók logikai készségét, alapozza meg a szakmai tantárgyak feldolgozását. A tanulók tanulási folyamata fejlessze
RészletesebbenEbben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk be.
2. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2016. Február Szögtámfal tervezése Program: Szögtámfal File: Demo_manual_02.guz Feladat: Ebben a fejezetben egy szögtámfal tervezését, és annak teljes számítását mutatjuk
RészletesebbenFELADAT LEÍRÁSA. A váz egyszerűsített geometria modelljét az alábbi ábra szemlélteti.
FELADAT LEÍRÁSA Határozzuk meg az alábbi szorító vázában keletkező feszültségeloszlást, ha a csavaros szorítással biztosított szorító erő nagysága 1500 N. A váz anyaga alumínium, rugalmassági modulusza
RészletesebbenHasználhatósági határállapotok. Alakváltozások ellenőrzése
1.GYAKORLAT Használhatósági határállapotok A használhatósági határállapotokhoz tartozó teherkombinációk: Karakterisztikus (repedésmentesség igazolása) Gyakori (feszített szerkezetek repedés korlátozása)
RészletesebbenDr. Fenyvesi Olivér Dr. Görög Péter Megyeri Tamás. Budapest, 2015.
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ÉPÍTŐMÉRNÖKI KAR ÉPÍTŐANYAGOK ÉS MAGASÉPÍTÉS TANSZÉK GEOTECHNIKA ÉS MÉRNÖKGEOLÓGIA TANSZÉK Készítette: Konzulensek: Csanády Dániel Dr. Lublóy Éva Dr. Fenyvesi
RészletesebbenGÉPÉSZETI ALKALMAZOTT SZÁMÍTÁSTECHNIKA f iskolai mérnökhallgatók számára. A 4. gyakorlat anyaga. Adott: Geometriai méretek:
SZÉCHENYI ISTVÁN EGYETEM KÖZLEKEDÉSI ÉS GÉPÉSZMÉRNÖKI INTÉZET ÁLTALÁNOS GÉPÉSZETI TANSZÉK GÉPÉSZETI ALKALMAZOTT SZÁMÍTÁSTECHNIKA f iskolai mérnökhallgatók számára A 4. gyakorlat anyaga Feladat: Saját síkjában
RészletesebbenPélda: Normálfeszültség eloszlása síkgörbe rúd esetén
Példa: Normálfeszültség eloszlása síkgörbe rúd esetén Készítette: Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 2011. március 20. Az 1. ábrán vázolt síkgörbe rúd méretei és terhelése ismert.
RészletesebbenSzilárdsági számítások. Kazánok és Tüzelőberendezések
Szilárdsági számítások Kazánok és Tüzelőberendezések Tartalom Ellenőrző számítások: Hőtechnikai számítások, sugárzásos és konvektív hőátadó felületek számításai már ismertek Áramlástechnikai számítások
RészletesebbenAlagútfalazat véges elemes vizsgálata
Magyar Alagútépítő Egyesület BME Geotechnikai Tanszéke Alagútfalazat véges elemes vizsgálata Czap Zoltán mestertanár BME Geotechnikai Tanszék Programok alagutak méretezéséhez 1 UDEC 2D program, diszkrét
Részletesebben52 524 01 0100 31 01 Nyomástartóedény-gépész Kőolaj- és vegyipari géprendszer üzemeltetője
A 10/2007 (II. 27.) SzMM rendelettel módosított 1/2006 (II. 17.) OM rendelet Országos Képzési Jegyzékről és az Országos Képzési Jegyzékbe történő felvétel és törlés eljárási rendjéről alapján. Szakképesítés,
RészletesebbenÚjdonságok 2013 Budapest
Újdonságok 2013 Budapest Tartalom 1. Általános 3 2. Szerkesztés 7 3. Elemek 9 4. Terhek 10 5. Számítás 12 6. Eredmények 13 7. Méretezés 14 8. Dokumentáció 15 2. oldal 1. Általános A 64 bites változat lehetőséget
RészletesebbenFrissítve: Csavarás. 1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat.
1. példa: Az 5 gyakorlat 1. példájához hasonló feladat. Mekkora a nyomatékok hatására ébredő legnagyobb csúsztatófeszültség? Mekkora és milyen irányú az A, B és C keresztmetszet elfordulása? Számítsuk
RészletesebbenAl-Mg-Si háromalkotós egyensúlyi fázisdiagram közelítő számítása
l--si háromalkotós egyensúlyi fázisdiagram közelítő számítása evezetés Farkas János 1, Dr. Roósz ndrás 1 doktorandusz, tanszékvezető egyetemi tanár Miskolci Egyetem nyag- és Kohómérnöki Kar Fémtani Tanszék
RészletesebbenA visszacsapó kilincs működéséről
1 A visszacsapó kilincs működéséről A faipari forgácsoló gépek egy részén a munkadarab visszasodródása ellen visszacsapó kilincset / kilincssort alkalmaznak. Ilyen gépek például a felülről vágó körfűrészek
RészletesebbenLemez- és gerendaalapok méretezése
Lemez- és gerendaalapok méretezése Az alapmerevség hatása az alap hajlékony merev a talpfeszültség egyenletes széleken nagyobb a süllyedés teknıszerő egyenletes Terhelés hatása hajlékony alapok esetén
RészletesebbenMozgatható térlefedő szerkezetek
Mozgatható térlefedő szerkezetek TDK Konferencia 2010 Szilárdságtani és tartószerkezeti szekció Tartalomjegyzék 1 Absztrakt 2 Bevezetés 3 Az alakzat mozgásának görbületre gyakorolt hatása 4 Teljes összenyomódás
RészletesebbenTŰZOLTÓ TECHNIKAI ESZKÖZÖK, FELSZERELÉSEK IV. FEJEZET TŰZOLTÓ KAPCSOK 1
TŰZOLTÓ TECHNIKAI ESZKÖZÖK, FELSZERELÉSEK IV. FEJEZET TŰZOLTÓ KAPCSOK 1 1. A TŰZOLTÓ KAPCSOK CSOPORTOSÍTÁSA. 1.1. Típus szerint (a kapocstípusok a felhasználástól és a rendeltetéstől függően): a) tömlőkapocs
RészletesebbenMérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése
Mérnöki faszerkezetek korszerű statikai méretezése okl. faip. mérnök - szerkezettervező Előadásvázlat Bevezetés, a statikai tervezés alapjai, eszközei Az EuroCode szabványok rendszere Bemutató számítás
RészletesebbenKizárólag oktatási célra használható fel!
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II III. Előadás Vékonyfalú keresztmetszetek nyírófeszültségei - Nyírófolyam - Nyírási középpont - Shear lag hatás - Csavarás Összeállította:
RészletesebbenMECHANIKA I. rész: Szilárd testek mechanikája
Egészségügyi mérnökképzés MECHNIK I. rész: Szilárd testek mechanikája készítette: Németh Róbert Igénybevételek térben I. z alapelv ugyanaz, mint síkban: a keresztmetszet egyik oldalán levő szerkezetrészre
Részletesebbenfeszültségek ábrázolása a cső vastagsága mentén sugár irányban.
SZÉCHENYI ISTVÁN EGYETEM ALKALMAZOTT MECHANIKA TANSZÉK Végeselem analízis 4. gyakorlat (kidolgozta: Aczél Ákos egyetemi tanársegéd, Bojtár Gergely egyetemi tanársegéd) Feladat: Sík-alakváltozás (vastag
RészletesebbenAxisVM rácsos tartó GEOMETRIA
AxisVM rácsos tartó Feladat Síkbeli rácsos tartó igénybevételeinek meghatározás. A rácsostartó övei legyenek I200 szelvényűek. A rácsrudak legyenek 80x80x4 zártszelvényűek Indítás A program elindításához
RészletesebbenK - K. 6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása.
6. fejezet: Vasbeton gerenda vizsgálata 6.1. Határnyomatéki ábra előállítása, vaselhagyás tervezése. A határnyíróerő ábra előállítása. pd=15 kn/m K - K 6φ5 K Anyagok : φ V [kn] VSd.red VSd 6φ16 Beton:
RészletesebbenCAD technikák Mérnöki módszerek gépészeti alkalmazása
Mérnöki módszerek gépészeti alkalmazása XI. előadás 2008. április 28. MI A FEM/FEA? Véges elemeken alapuló elemzési modellezés (FEM - Finite Element Modeling) és elemzés (FEA - Finite Element Analysis).
RészletesebbenÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA KÖZLEKEDÉSGÉPÉSZ ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA JAVÍTÁSI-ÉRTÉKELÉSI ÚTMUTATÓ A MINTAFELADATOKHOZ
016. OKTÓBER KÖZLEKEDÉSGÉPÉSZ ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA JAVÍTÁSI-ÉRTÉKELÉSI ÚTMUTATÓ A MINTAFELADATOKHOZ 016. OKTÓBER 1. feladat Témakör: Közlekedési ismeretek Milyen találmány fűződik John
RészletesebbenSegédlet a gördülőcsapágyak számításához
Segédlet a gördülőcsapágyak számításához Összeállította: Dr. Nguyen Huy Hoang Budapest 25 Feladat: Az SKF gyártmányú, SNH 28 jelű osztott csapágyházba szerelt 28 jelű egysorú mélyhornyú golyóscsapágy üzemi
RészletesebbenModern Fizika Labor Fizika BSC
Modern Fizika Labor Fizika BSC A mérés dátuma: 2009. április 20. A mérés száma és címe: 20. Folyadékáramlások 2D-ban Értékelés: A beadás dátuma: 2009. április 28. A mérést végezte: Márton Krisztina Zsigmond
RészletesebbenFRÖCCSÖNTÉS SZIMULÁCIÓ A SZERKEZETI ANALÍZIS SZOLGÁLATÁBAN
Moldex3D I2 FRÖCCSÖNTÉS SZIMULÁCIÓ A SZERKEZETI ANALÍZIS SZOLGÁLATÁBAN Készítette: Polyvás Péter peter.polyvas@econengineering.com econengineering Kft. www.econengineering.com 2010.04.28. Moldex3D Vezető
RészletesebbenGyakorlat 04 Keresztmetszetek III.
Gyakorlat 04 Keresztmetszetek III. 1. Feladat Hajlítás és nyírás Végezzük el az alábbi gerenda keresztmetszeti vizsgálatait (tiszta esetek és lehetséges kölcsönhatások) kétféle anyaggal: S235; S355! (1)
RészletesebbenHangfrekvenciás mechanikai rezgések vizsgálata
KLASSZIKUS FIZIKA LABORATÓRIUM 3. MÉRÉS Hangfrekvenciás mechanikai rezgések vizsgálata Mérést végezte: Enyingi Vera Atala ENVSAAT.ELTE Mérés időpontja: 2011. november 23. Szerda délelőtti csoport 1. A
RészletesebbenDEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK. Acélszerkezetek II. VI. Előadás. Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai.
DEBRECENI EGYETEM, MŰSZAKI KAR, ÉPÍTŐMÉRNÖKI TANSZÉK Acélszerkezetek II VI. Előadás Rácsos tartók hegesztett kapcsolatai. - Tönkremeneteli módok - Méretezési kérdések - Csomóponti kialakítások Összeállította:
RészletesebbenErőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez
Erőtani számítás Szombathely Markusovszky utcai Gyöngyös-patak hídjának ellenőrzéséhez Pécs, 2015. június . - 2 - Tartalomjegyzék 1. Felhasznált irodalom... 3 2. Feltételezések... 3 3. Anyagminőség...
RészletesebbenNavier-formula. Frissítve: Egyenes hajlítás
Navier-formula Akkor beszélünk egyenes hajlításról, ha a nyomatékvektor egybeesik valamelyik fő-másodrendű nyomatéki tengellyel. A hajlítást mindig súlyponti koordinátarendszerben értelmezzük. Ez még a
RészletesebbenRákóczi híd próbaterhelése
Rákóczi híd próbaterhelése Dr. Kövesdi Balázs egyetemi docens, BME Dr. Dunai László egyetemi tanár, BME Próbaterhelés célja - programja Cél: Villamos forgalom elindítása előtti teherbírás ellenőrzése helyszíni
RészletesebbenGEOTECHNIKA I. LGB-SE TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI
GEOTECHNIKA I. LGB-SE005-01 TALAJOK SZILÁRDSÁGI JELLEMZŐI Wolf Ákos Mechanikai állapotjellemzők és egyenletek 2 X A X 3 normál- és 3 nyírófeszültség a hasáb oldalain Y A x y z xy yz zx Z A Y Z ZX YZ A
RészletesebbenSzilárd testek rugalmassága
Fizika villamosmérnököknek Szilárd testek rugalmassága Dr. Giczi Ferenc Széchenyi István Egyetem, Fizika és Kémia Tanszék Győr, Egyetem tér 1. 1 Deformálható testek (A merev test idealizált határeset.)
RészletesebbenALAKÍTÓ TECHNOLÓGIÁK ELMÉLETE. Házi Feladat. Süllyesztékes kovácsolás
BUDAPESTI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM ANYAGTUDOMÁNY ÉS TECHNOLÓGIA TANSZÉK ALAKÍTÓ TECHNOLÓGIÁK ELMÉLETE Házi Feladat Süllyesztékes kovácsolás Teszt Tomi NEPTUN 2014. május 21. Licskó tanár úrnál
Részletesebbenidőpont? ütemterv számonkérés segédanyagok
időpont? ütemterv számonkérés segédanyagok 1. Bevezetés Végeselem-módszer Számítógépek alkalmazása a szerkezettervezésben: 1. a geometria megadása, tervkészítés, 2. műszaki számítások: - analitikus számítások
RészletesebbenUtak és környezetük tervezése
Dr. Fi István Utak és környezetük tervezése 3A előadás: Vonalvezetési elvek Vonalvezetési elvek Vonalvezetés az útvonalat alkotó egyenesek és ívek elrendezése. A vonalvezetés ismérve az ívesség (I) (lásd
RészletesebbenTERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT
Dr. Nyitrai János Dr. Nyolcas Mihály TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT Segédlet a Jármű- és hajtáselemek III. tantárgyhoz Kézirat 2012 TERVEZÉS KATALÓGUSOKKAL KISFELADAT "A" típusú feladat: Pneumatikus
RészletesebbenPOLIMERTECHNIKA Laboratóriumi gyakorlat
MÉRÉSI JEGYZŐKÖNYV Polimer anyagvizsgálat Név: Neptun kód: Dátum:. Gyakorlat célja: 1. Műanyagok folyóképességének vizsgálata, fontosabb reológiai jellemzők kiszámítása 2. Műanyagok Charpy-féle ütővizsgálata
RészletesebbenÁGAZATI SZAKMAI ÉRETTSÉGI VIZSGA KÖZLEKEDÉSGÉPÉSZ ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK
KÖZLEKEDÉSGÉPÉSZ ISMERETEK EMELT SZINTŰ ÍRÁSBELI VIZSGA MINTAFELADATOK 1. feladat 1 pont (Feleletválasztás) Témakör: Közlekedési ismeretek Húzza alá a helyes választ, vagy karikázza be annak betűjelét!
RészletesebbenCsavarorsós emelőbak tervezési feladat Gépészmérnök, Járműmérnök, Mechatronikai mérnök, Logisztikai mérnök, Mérnöktanár (osztatlan) BSC szak
Csavarorsós emelőbak tervezési feladat Gépészmérnök, Járműmérnök, Mechatronikai mérnök, Logisztikai mérnök, Mérnöktanár (osztatlan) BSC szak A feladat részletezése: Név:.. Csoport:... A számításnak (órai)
RészletesebbenVégeselem módszer 1. gyakorlat
SZÉCHENYI ISTVÁN EGYETEM ALKALMAZOTT MECHANIKA TANSZÉK Végeselem módszer 1. gyakorlat (kidolgozta: Dr. Pere Balázs egyetemi docens, Szüle Veronika, egyetemi tanársegéd) Feladat: síkbeli rácsos tartó y
RészletesebbenA Cassini - görbékről
A Cassini - görbékről Giovanni Domenico Cassini, a 17-18 században élt olasz származású francia csillagász neve egyebek mellett a róla elnevezett görbékről is ismert lehet; ilyeneket mutat az 1 ábra is
RészletesebbenXVII. econ Konferencia és ANSYS Felhasználói Találkozó
XVII. econ Konferencia és ANSYS Felhasználói Találkozó Hazay Máté, Bakos Bernadett, Bojtár Imre hazay.mate@epito.bme.hu PhD hallgató Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Tartószerkezetek Mechanikája
RészletesebbenLOCAFI+ 4. Analítikus módszer és ellenőrzés. Lokális tűznek kitett függőleges acélelem hőmérséklet vizsgálata, disszemináció. Szerződésszám n
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop Dr. Jármai Károly Miskolci Egyetem LOCAFI+ Lokális tűznek kitett függőleges acélelem hőmérséklet vizsgálata, disszemináció Szerződésszám n 754072 4. Analítikus
RészletesebbenModern Fizika Labor. 2. Elemi töltés meghatározása
Modern Fizika Labor Fizika BSC A mérés dátuma: 2011.09.27. A mérés száma és címe: 2. Elemi töltés meghatározása Értékelés: A beadás dátuma: 2011.10.11. A mérést végezte: Kalas György Benjámin Németh Gergely
RészletesebbenPélda: Csúsztatófeszültség-eloszlás számítása I-szelvényben
Példa: Csúsztatófeszültség-eloszlás számítása I-szelvényben Készítette: Kossa Attila (kossa@mm.bme.hu) BME, Műszaki Mechanikai Tanszék 2011. március 14. Határozzuk meg a nyírásból adódó csúsztatófeszültség
RészletesebbenSzádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev.
Szádfal szerkezet ellenőrzés Adatbev. Projekt Dátum : 8.0.05 Beállítások (bevitel az aktuális feladathoz) Anyagok és szabványok Beton szerkezetek : Acél szerkezetek : Acél keresztmetszet teherbírásának
RészletesebbenA beton kúszása és ernyedése
A beton kúszása és ernyedése A kúszás és ernyedés reológiai fogalmak. A reológia görög eredetű szó, és ebben az értelmezésben az anyagoknak az idő folyamán lejátszódó változásait vizsgáló műszaki tudományág
RészletesebbenMikrocölöp alapozás ellenőrzése
36. számú mérnöki kézikönyv Frissítve: 2017. június Mikrocölöp alapozás ellenőrzése Program: Fájl: Cölöpcsoport Demo_manual_en_36.gsp Ennek a mérnöki kézikönyvnek a célja, egy mikrocölöp alapozás ellenőrzésének
RészletesebbenFöldbe süllyesztett forgózsámolyos hulladékgyűjtő edény (3000 l-es űrtartalommal), merevfalú kiemelőtartállyal
Földbe süllyesztett forgózsámolyos hulladékgyűjtő edény (3000 l-es űrtartalommal), merevfalú kiemelőtartállyal (POLYFTKON) Funkció: A földbe süllyesztett hulladéktároló elsősorban külső városrészek, külterületek,
Részletesebben2. Hangfrekvenciás mechanikai rezgések vizsgálata jegyzőkönyv. Zsigmond Anna Fizika Bsc II. Mérés dátuma: Leadás dátuma:
2. Hangfrekvenciás mechanikai rezgések vizsgálata jegyzőkönyv Zsigmond Anna Fizika Bsc II. Mérés dátuma: 2008. 09. 24. Leadás dátuma: 2008. 10. 01. 1 1. Mérések ismertetése Az 1. ábrán látható összeállításban
RészletesebbenVasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet
Vasbetonszerkezetek II. Vasbeton lemezek Rugalmas lemezelmélet 2. előadás A rugalmas lemezelmélet alapfeltevései A lemez anyaga homogén, izotróp, lineárisan rugalmas (Hooke törvény); A terheletlen állapotban
RészletesebbenTartószerkezet-rekonstrukciós Szakmérnöki Képzés
1_1. Bevezetés Végeselem-módszer Számítógépek alkalmazása a szerkezettervezésben: 1. a geometria megadása, tervkészítés, 2. mőszaki számítások: - analitikus számítások gyorsítása, az eredmények grafikus
Részletesebben